Bilah enjin pesawat berada dalam persekitaran kerja yang kompleks dan keras untuk masa yang lama, dan terdedah kepada pelbagai jenis kecacatan kerosakan. Ia mahal untuk menggantikan bilah, dan penyelidikan mengenai pembaikan bilah dan teknologi pengubahsuaian mempunyai manfaat ekonomi yang besar. Bilah enjin pesawat terutamanya dibahagikan kepada dua kategori: bilah turbin dan bilah kipas/pemampat. Bilah turbin biasanya menggunakan aloi suhu tinggi berasaskan nikel, manakala bilah kipas/pemampat terutamanya menggunakan aloi titanium, dan ada yang menggunakan aloi suhu tinggi berasaskan nikel. Perbezaan bahan dan persekitaran kerja bilah turbin dan bilah kipas/pemampat mengakibatkan pelbagai jenis kerosakan yang berbeza, mengakibatkan kaedah pembaikan dan petunjuk prestasi yang berbeza yang perlu dicapai selepas pembaikan. Kertas ini menganalisis dan membincangkan kaedah pembaikan dan teknologi utama yang kini digunakan untuk kedua-dua jenis kecacatan kerosakan biasa dalam bilah enjin pesawat, yang bertujuan untuk menyediakan asas teoritis untuk mencapai pembaikan dan pembuatan semula bilah enjin pesawat yang berkualiti tinggi.
Dalam enjin pesawat, turbin dan bilah pemutar kipas/pemampat tertakluk kepada persekitaran yang keras jangka panjang seperti beban sentrifugal, tekanan haba, dan kakisan, dan mempunyai keperluan prestasi yang sangat tinggi. Mereka disenaraikan sebagai salah satu komponen paling teras dalam pembuatan enjin pesawat, dan akaun pembuatannya lebih daripada 30% daripada beban kerja keseluruhan pembuatan enjin [1-3]. Berada di persekitaran kerja yang keras dan kompleks untuk masa yang lama, bilah pemutar terdedah kepada kecacatan seperti retak, memakai ujung bilah, dan kerosakan patah. Kos pembaikan bilah hanya 20% daripada kos pembuatan seluruh bilah. Oleh itu, penyelidikan mengenai teknologi pembaikan bilah enjin pesawat adalah kondusif untuk memperluaskan hayat perkhidmatan bilah, mengurangkan kos pembuatan, dan mempunyai manfaat ekonomi yang besar.
Pembaikan dan pengubahsuaian bilah enjin pesawat terutamanya termasuk empat langkah berikut [4]: prapreatment bilah (termasuk pembersihan bilah [5], pemeriksaan tiga dimensi dan pembinaan semula geometri [6-7], dll.); pemendapan bahan (termasuk penggunaan teknologi kimpalan dan sambungan maju untuk menyelesaikan pengisian dan pengumpulan bahan yang hilang [8-10], rawatan haba pemulihan prestasi [11-13], dll.); Pembaikan bilah (termasuk kaedah pemesinan seperti pengisaran dan penggilap [14]); Rawatan pasca pembaikan (termasuk salutan permukaan [15-16] dan pengukuhan rawatan [17], dan lain-lain), seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 1. Di antara mereka, pemendapan bahan adalah kunci untuk memastikan sifat mekanikal bilah selepas pembaikan. Komponen utama dan bahan bilah enjin pesawat ditunjukkan dalam Rajah 2. Bagi bahan-bahan yang berbeza dan bentuk kecacatan yang berbeza, penyelidikan kaedah pembaikan yang sepadan adalah asas untuk mencapai pembaikan dan pembuatan semula bilah yang rosak. Makalah ini mengambil bilah turbin aloi suhu tinggi berasaskan nikel dan bilah penggemar aloi/pemampat titanium sebagai objek, membincangkan dan menganalisis kaedah pembaikan dan teknologi utama yang digunakan untuk jenis kerosakan bilah enjin pesawat yang berlainan di peringkat ini, dan menerangkan kelebihan dan kelemahan mereka.
Kaedah pembaikan bilah turbin aloi tinggi berasaskan nikel
Bilah turbin aloi suhu tinggi berasaskan nikel berfungsi dalam persekitaran gas pembakaran suhu tinggi dan tekanan kompleks untuk masa yang lama, dan bilah sering mengalami kecacatan seperti keretakan terma keletihan, kerosakan permukaan kawasan kecil (memakai tip bilah dan kerosakan kakisan), dan fraktur keletihan. Oleh kerana keselamatan pembaikan patah keletihan bilah turbin agak rendah, mereka biasanya digantikan secara langsung selepas patah keletihan berlaku tanpa pembaikan kimpalan. Kedua -dua jenis kecacatan dan kaedah pembaikan bilah turbin ditunjukkan dalam Rajah 3 [4]. Berikut ini akan memperkenalkan kaedah pembaikan kedua-dua jenis kecacatan bilah turbin suhu tinggi berasaskan nikel masing-masing.
Pembaikan bilah turbin superalloy berasaskan nikel
Kaedah pembaikan kimpalan fasa pepejal dan pepejal biasanya digunakan untuk memperbaiki kecacatan bilah turbin, terutamanya termasuk: Brazing vakum, ikatan penyebaran fasa cecair sementara, kimpalan penyebaran aktif dan kaedah pembaikan semula metalurgi serbuk.
Shan et al. [18] menggunakan kaedah brazing vakum rasuk untuk membaiki retak di bilah aloi berasaskan nikel CHS88 menggunakan pengisi Brazing Ni-CR-B-Si dan Ni-CR-ZR. Hasilnya menunjukkan bahawa berbanding dengan logam pengisi brazing Ni-CR-B-Si, ZR dalam logam pengisi yang tidak dapat disebarkan tidak mudah, substrat tidak berkarat dengan ketara, dan ketangguhan sendi dikimpal lebih tinggi. Penggunaan logam pengisi pemotongan Ni-CR-ZR dapat mencapai pembaikan keretakan dalam bilah aloi berasaskan nikel CHS88. Ojo et al. [19] mengkaji kesan saiz jurang dan parameter proses pada mikrostruktur dan sifat-sifat penyebaran sendi-sendi yang diselaraskan dari aloi berasaskan nikel Inconel718. Apabila saiz jurang meningkat, penampilan fasa keras dan rapuh seperti sebatian intermetallic berasaskan NI3AL dan borida kaya Ni dan Ni-kaya adalah sebab utama penurunan kekuatan bersama dan ketangguhan.
Kimpalan penyebaran fasa cecair transien dikuatkan di bawah keadaan isoterma dan tergolong dalam penghabluran di bawah keadaan keseimbangan, yang kondusif untuk homogenisasi komposisi dan struktur [20]. Pouranvari [21] mengkaji kimpalan penyebaran fasa cecair sementara Inconel718 Inconel718 aloi suhu tinggi berasaskan nikel dan mendapati bahawa kandungan CR dalam pengisi dan pelbagai penguraian matriks adalah faktor utama yang mempengaruhi kekuatan zon pemejalan isothermal. Lin et al. [22] mengkaji pengaruh parameter proses penyebaran fasa cecair sementara pada mikrostruktur dan sifat-sifat sendi aloi suhu tinggi GH99 berasaskan nikel. Keputusan menunjukkan bahawa dengan peningkatan suhu sambungan atau lanjutan masa, bilangan borida kaya Ni dan Cr-kaya di zon pemendakan menurun, dan saiz bijian zon pemendakan lebih kecil. Suhu bilik dan kekuatan ricih tegangan suhu tinggi meningkat dengan lanjutan masa pegangan. Pada masa ini, kimpalan penyebaran fasa cecair sementara telah berjaya digunakan untuk membaiki keretakan kecil di kawasan tekanan rendah dan membina semula kerosakan tip bilah yang tidak terkawal [23-24]. Walaupun kimpalan penyebaran fasa cecair sementara telah berjaya digunakan untuk pelbagai bahan, ia terhad kepada pembaikan keretakan kecil (kira -kira 250μm).
Apabila lebar retak lebih besar daripada 0. Su et al. [25] menggunakan kaedah pemotongan penyebaran yang diaktifkan untuk membaiki bilah aloi suhu tinggi IN738 berasaskan nikel dengan menggunakan bahan brazing DF4B, dan memperoleh kekuatan tinggi yang tahan lama, tahan lama. Fasa 'yang dicetuskan dalam sendi mempunyai kesan pengukuhan, dan kekuatan tegangan mencapai 85% bahan induk. Sendi pecah pada kedudukan borida yang kaya dengan Cr. Hawk et al. [26] juga menggunakan kimpalan penyebaran aktif untuk membaiki retak lebar René 108 bilah aloi suhu tinggi berasaskan nikel. Pengembalian semula metalurgi serbuk, sebagai kaedah yang baru dibangunkan untuk pembinaan semula permukaan bahan canggih, telah digunakan secara meluas dalam pembaikan bilah aloi suhu tinggi. Ia boleh memulihkan dan membina semula kekuatan tiga dimensi yang mendekati kecacatan jurang besar (lebih daripada 5 mm) seperti retak, ablasi, haus dan lubang di bilah [27]. Liburdi, sebuah syarikat Kanada, membangunkan kaedah LPM (Liburdi Powder Metalurgy) untuk membaiki bilah aloi berasaskan nikel dengan kandungan AL dan TI yang tinggi yang mempunyai prestasi kimpalan yang lemah. Proses ini ditunjukkan dalam Rajah 4 [28]. Dalam tahun-tahun kebelakangan ini, kaedah metalurgi serbuk laminasi menegak berdasarkan kaedah ini boleh melakukan pembaikan keretapi satu kali kecacatan seluas 25 mm [29].
Pembaikan kerosakan permukaan bilah turbin aloi suhu tinggi berasaskan nikel
Apabila goresan kecil dan kerosakan kakisan berlaku di permukaan bilah aloi suhu tinggi berasaskan nikel, kawasan yang rosak biasanya boleh dikeluarkan dan diikat oleh pemesinan, dan kemudian diisi dan diperbaiki menggunakan kaedah kimpalan yang sesuai. Penyelidikan semasa terutamanya memberi tumpuan kepada pemendapan lebur laser dan pembaikan kimpalan arka argon.
Kim et al. [30] dari University of Delaware di Amerika Syarikat melakukan pelapisan laser dan pembaikan kimpalan manual pada bilah aloi berasaskan nikel RENE80 dengan kandungan yang tinggi dan tidak dapat dilepaskan. Liu et al. [31] Dari Huazhong University of Science and Technology menggunakan teknologi pelapisan laser untuk membaiki kecacatan alur dan lubang pada 718 komponen turbin aloi berasaskan nikel, dan meneroka kesan ketumpatan kuasa laser, kelajuan pengimbasan laser, dan bentuk pelapisan pada proses pembaikan, seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 5.
Dari segi pembaikan kimpalan arka argon, Qu Sheng et al. [32] Pembangunan Penerbangan China Shenyang Liming Aero Engine (Group) Co., Ltd. menggunakan kaedah kimpalan arka argon tungsten untuk memperbaiki masalah memakai dan retak di hujung bilah turbin aloi suhu tinggi DZ125. . Hasilnya menunjukkan bahawa selepas membaiki dengan bahan kimpalan berasaskan kobalt tradisional, zon yang terkena haba terdedah kepada keretakan haba dan kekerasan kimpalan dikurangkan. Walau bagaimanapun, dengan menggunakan bahan kimpalan berasaskan nikel MGS -1 yang baru dibangunkan, digabungkan dengan proses rawatan kimpalan dan haba yang sesuai, dengan berkesan dapat mengelakkan keretakan berlaku di zon yang terjejas haba, dan kekuatan tegangan pada 1000 darjah mencapai 90% bahan asas. Song Wenqing et al. [33] menjalankan kajian mengenai proses kimpalan pembaikan kecacatan K4104 K4104 Bilah Panduan Turbin Tinggi K4104. Hasilnya menunjukkan bahawa menggunakan wayar kimpalan HGH3113 dan HGH3533 sebagai logam pengisi mempunyai pembentukan kimpalan yang sangat baik, keplastikan yang baik dan rintangan retak yang kuat, sambil menggunakan apabila dawai kimpalan K4104 dengan kandungan ZR yang meningkat dikimpal, kelemahan logam cecair adalah miskin, Ia dapat dilihat bahawa dalam proses pembaikan bilah, pemilihan bahan pengisian memainkan peranan penting.
Penyelidikan semasa mengenai pembaikan bilah turbin berasaskan nikel telah menunjukkan bahawa aloi suhu tinggi berasaskan nikel mengandungi unsur-unsur pengukuhan penyelesaian pepejal seperti Cr, Mo, Al, dan unsur-unsur surih seperti P, S, dan B, yang menjadikannya lebih sensitif semasa proses pembaikan. Selepas kimpalan, mereka terdedah kepada pengasingan struktur dan pembentukan kecacatan fasa laves rapuh. Oleh itu, penyelidikan seterusnya mengenai pembaikan aloi suhu tinggi berasaskan nikel memerlukan peraturan struktur dan sifat mekanik kecacatan tersebut.
2 Kaedah Pembaikan Bilah Titanium Alloy/Pemampat Blade
Semasa operasi, kipas aloi titanium/bilah pemampat terutamanya tertakluk kepada daya sentrifugal, daya aerodinamik, dan beban getaran. Semasa penggunaan, kecacatan kerosakan permukaan (retak, memakai hujung bilah, dan lain-lain), kecacatan kerosakan tempatan bilah aloi titanium, dan kerosakan kawasan besar (patah keletihan, kerosakan besar dan kakisan, dll) sering berlaku, yang memerlukan penggantian keseluruhan bilah. Jenis kecacatan yang berbeza dan kaedah pembaikan biasa ditunjukkan dalam Rajah 6. Berikut ini akan memperkenalkan status penyelidikan pembaikan ketiga -tiga jenis kecacatan ini.
2.1 Pembaikan Kecacatan Kerosakan Permukaan Blade Alloy Titanium
Semasa operasi, bilah aloi titanium sering mengalami kecacatan seperti keretakan permukaan, calar kawasan kecil dan memakai bilah. Pembaikan kecacatan sedemikian adalah serupa dengan bilah turbin berasaskan nikel. Pemesinan digunakan untuk mengeluarkan kawasan yang cacat dan pemendapan lebur laser atau kimpalan arka argon digunakan untuk mengisi dan membaiki.
Dalam bidang pemendapan lebur laser, Zhao Zhuang et al. [34] Universiti Politeknik Northwestern menjalankan kajian pembaikan laser pada kecacatan permukaan bersaiz kecil (diameter permukaan 2 mm, kecacatan hemisfera dengan kedalaman 0 Hasilnya menunjukkan bahawa kristal kolumnar di zon pemendapan laser tumbuh epitaxially dari antara muka dan sempadan bijian telah kabur. Laths berbentuk jarum asal dan fasa sekunder di zon yang terkena haba tumbuh dan kasar. Berbanding dengan sampel palsu, sampel yang diperbaiki laser mempunyai ciri-ciri kekuatan tinggi dan kepekaan yang rendah. Kekuatan tegangan meningkat dari 1077.7 MPa kepada 1146.6 MPa, dan pemanjangan menurun dari 17.4% hingga 11.7%. Pan Bo et al. [35] menggunakan teknologi pelapisan laser serbuk yang digunakan untuk memperbaiki kecacatan prefabrikasi lubang bulat berbentuk bulat ZTC4 titanium aloi untuk banyak kali. Keputusan menunjukkan bahawa proses perubahan mikrostruktur dari bahan induk ke kawasan yang dibaiki adalah fasa lamellar dan fasa intergranular → struktur keranjang → martensit → struktur widmanstatten. Kekerasan zon yang terkena haba meningkat sedikit dengan peningkatan bilangan pembaikan, sementara kekerasan bahan induk dan lapisan pelapisan tidak banyak berubah.
Hasilnya menunjukkan bahawa zon pembaikan dan zon yang terjejas haba sebelum rawatan haba adalah fasa seperti jarum yang sangat halus yang diedarkan dalam matriks fasa, dan zon bahan asas adalah struktur bakul halus. Selepas rawatan haba, mikrostruktur setiap kawasan adalah struktur transformasi fasa + fasa utama seperti lath, dan panjang fasa utama di kawasan pembaikan adalah jauh lebih besar daripada yang di kawasan lain. Had keletihan kitaran tinggi bahagian pembaikan adalah 490MPa, yang lebih tinggi daripada had keletihan bahan asas. Penurunan melampau adalah kira -kira 7.1%. Kimpalan arka argon manual juga biasa digunakan untuk membaiki keretakan permukaan bilah dan memakai hujung. Kelemahannya ialah input haba adalah besar, dan pembaikan kawasan besar terdedah kepada tekanan haba yang besar dan ubah bentuk kimpalan [37].
Penyelidikan semasa menunjukkan bahawa tanpa mengira sama ada pemendapan lebur laser atau kimpalan arka argon digunakan untuk pembaikan, kawasan pembaikan mempunyai ciri -ciri kekuatan tinggi dan kepekaan yang rendah, dan prestasi keletihan bilah mudah dikurangkan selepas pembaikan. Langkah seterusnya penyelidikan harus memberi tumpuan kepada bagaimana untuk mengawal komposisi aloi, menyesuaikan parameter proses kimpalan, dan mengoptimumkan kaedah kawalan proses untuk mengawal mikrostruktur kawasan pembaikan, mencapai kekuatan dan pemadanan plastisitas di kawasan pembaikan, dan memastikan prestasi keletihan yang sangat baik.
2.2 Pembaikan Kerosakan Tempatan Bilah Alloy Titanium
Tidak ada perbezaan penting antara pembaikan kecacatan kerosakan bilah titanium aloi titanium dan teknologi pembuatan tambahan bahagian pepejal tiga dimensi titanium aloi dari segi proses. Pembaikan ini boleh dianggap sebagai proses pembuatan bahan tambahan sekunder di bahagian patah dan permukaan tempatan dengan bahagian yang rosak sebagai matriks, seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 7. Menurut sumber haba yang berbeza, ia dibahagikan kepada pembaikan bahan tambahan laser dan pembaikan bahan tambahan arka. Perlu diingat bahawa dalam beberapa tahun kebelakangan ini, Pusat Penyelidikan Kerjasama 871 Jerman telah menjadikan teknologi pembaikan bahan tambahan arka menjadi tumpuan penyelidikan untuk pembaikan bilah integral aloi titanium [38], dan telah meningkatkan prestasi pembaikan dengan menambahkan agen nukleus dan cara lain [39].
Dalam bidang pembaikan tambahan laser, Gong Xinyong et al. [40] menggunakan serbuk aloi TC11 untuk mengkaji proses pembaikan pemendapan lebur laser aloi titanium TC11. Selepas pembaikan, kawasan pemendapan sampel berdinding nipis dan kawasan pengulangan antara muka mempunyai ciri-ciri struktur WidmanStatten yang tipikal, dan struktur zon terjejas haba matriks yang beralih dari struktur WidmanStatten ke struktur dwi-negeri. Kekuatan tegangan kawasan pemendapan adalah kira -kira 1200 MPa, yang lebih tinggi daripada zon peralihan antara muka dan matriks, manakala keplastikan sedikit lebih rendah daripada matriks. Spesimen tegangan semuanya pecah di dalam matriks. Akhirnya, pendesak sebenar telah diperbaiki oleh kaedah pemendapan lebur titik demi titik, lulus penilaian ujian kelajuan super, dan menyedari aplikasi pemasangan. Bian Hongyou et al. [41] menggunakan serbuk TA15 untuk mengkaji pembaikan tambahan laser aloi titanium TC17, dan meneroka kesan suhu rawatan haba yang berlainan (610 darjah, 630 darjah dan 650 darjah) pada struktur dan sifat mikro dan sifatnya. Hasilnya menunjukkan bahawa kekuatan tegangan aloi TA15/TC17 yang dibaiki oleh pemendapan laser dapat mencapai 1029MPa, tetapi keplastikannya agak rendah, hanya 4.3%, mencapai 90.2% dan 61.4% dari pemalsuan TC17. Selepas rawatan haba pada suhu yang berbeza, kekuatan tegangan dan kepekaan meningkat dengan ketara. Apabila suhu penyepuhlindapan adalah 650 darjah, kekuatan tegangan tertinggi adalah 1102MPa, mencapai 98.4% daripada pemalsuan TC17, dan pemanjangan selepas patah adalah 13.5%, yang meningkat dengan ketara berbanding dengan keadaan yang didepositkan.
Dalam bidang pembaikan bahan tambahan arka, Liu et al. [42] menjalankan kajian pembaikan pada spesimen simulasi bilah aloi titanium TC4 yang hilang. Morfologi bijirin campuran kristal equiaxed dan kristal kolumnar diperolehi dalam lapisan yang didepositkan, dengan kekuatan tegangan maksimum 991 MPa dan pemanjangan 10%. Zhuo et al. [43] menggunakan dawai kimpalan TC11 untuk menjalankan kajian pembaikan tambahan arka pada aloi titanium TC17, dan menganalisis evolusi mikrostruktur lapisan yang disimpan dan zon yang dilindungi haba. Kekuatan tegangan adalah 1015.9 MPa di bawah keadaan yang tidak dipanaskan, dan pemanjangan adalah 14.8%, dengan prestasi komprehensif yang baik. Chen et al. [44] mengkaji kesan suhu penyepuhlindapan yang berbeza pada struktur mikrostruktur dan mekanikal TC11/TC17 Titanium Alloy Repair Spesimen. Hasilnya menunjukkan bahawa suhu penyepuhlindapan yang lebih tinggi memberi manfaat untuk meningkatkan pemanjangan spesimen yang diperbaiki.
Penyelidikan mengenai penggunaan teknologi pembuatan aditif logam untuk membaiki kecacatan kerosakan tempatan dalam bilah aloi titanium hanya di peringkat awal. Bilah yang dibaiki bukan sahaja perlu memberi perhatian kepada sifat -sifat mekanik lapisan yang disimpan, tetapi juga penilaian sifat -sifat mekanikal di antara muka bilah yang diperbaiki adalah sama pentingnya.
3 bilah aloi titanium dengan penggantian dan pembaikan bilah kerosakan kawasan yang besar
Untuk memudahkan struktur pemutar pemampat dan mengurangkan berat badan, bilah enjin pesawat moden sering mengamalkan struktur cakera bilah yang penting, yang merupakan struktur satu keping yang menjadikan bilah kerja dan cakera bilah ke dalam struktur yang penting, menghapuskan tenon dan mortise. Walaupun mencapai tujuan pengurangan berat badan, ia juga boleh mengelakkan haus dan kehilangan aerodinamik tenon dan mortise dalam struktur konvensional. Pembaikan kerosakan permukaan dan kecacatan kerosakan tempatan cakera bilah integral pemampat adalah serupa dengan kaedah pembaikan bilah berasingan yang disebutkan di atas. Untuk pembaikan kepingan cakera bilah yang rosak atau hilang, kimpalan geseran linear digunakan secara meluas kerana kaedah pemprosesan dan kelebihannya yang unik. Prosesnya ditunjukkan dalam Rajah 8 [45].
Mateo et al. [46] menggunakan kimpalan geseran linear untuk mensimulasikan pembaikan aloi Ti -6246. Hasilnya menunjukkan bahawa kerosakan yang sama diperbaiki sehingga tiga kali mempunyai zon yang terkena haba yang sempit dan struktur bijirin kimpalan yang lebih baik. Kekuatan tegangan menurun dari 1048 MPa hingga 1013 MPa dengan peningkatan bilangan pembaikan. Walau bagaimanapun, kedua -dua spesimen tegangan dan keletihan dipecahkan di kawasan bahan asas dari kawasan kimpalan.
Ma et al. [47] mengkaji kesan suhu rawatan haba yang berlainan (530 darjah + 4 h penyejukan udara, 610 darjah + 4 h penyejukan udara, 670 darjah + 4 h penyejukan udara) pada mikrostruktur dan sifat mekanik TC17 titanium linear gabungan. Hasilnya menunjukkan bahawa dengan suhu rawatan haba meningkat, tahap recrystallization fasa dan fasa meningkat dengan ketara. Tingkah laku patah spesimen tegangan dan impak berubah dari patah rapuh ke patah mulur. Selepas rawatan haba pada 670 darjah, spesimen tegangan patah dalam bahan asas. Kekuatan tegangan adalah 1262MPa, tetapi pemanjangan hanya 81.1% daripada bahan asas.
Pada masa ini, penyelidikan domestik dan asing menunjukkan bahawa teknologi pembaikan kimpalan linear mempunyai fungsi oksida pembersihan diri, yang secara berkesan dapat menghilangkan oksida pada permukaan ikatan tanpa kecacatan metalurgi yang disebabkan oleh lebur. Pada masa yang sama, ia dapat merealisasikan sambungan bahan heterogen untuk mendapatkan cakera bilah integral dwi-aloi/dwi-prestasi, dan dapat menyelesaikan pembaikan cepat patah badan bilah atau kepingan cakera bilah integral yang diperbuat daripada bahan yang berbeza [38]. Walau bagaimanapun, masih terdapat banyak masalah yang dapat diselesaikan dalam penggunaan teknologi kimpalan geseran linear untuk membaiki cakera bilah integral, seperti tekanan sisa yang besar dalam sendi dan kesukaran dalam mengawal kualiti sambungan bahan heterogen. Pada masa yang sama, proses kimpalan geseran linear untuk bahan -bahan baru memerlukan penerokaan lanjut.
Hubungi kami
Terima kasih atas minat anda terhadap syarikat kami! Sebagai syarikat pembuatan bahagian turbin gas profesional, kami akan terus komited untuk inovasi teknologi dan peningkatan perkhidmatan, untuk menyediakan lebih banyak penyelesaian berkualiti tinggi untuk pelanggan di seluruh dunia. Jika anda mempunyai sebarang pertanyaan, cadangan atau niat kerjasama, kami lebih senang membantu anda. Sila hubungi kami dengan cara berikut:
WhatsApp: +86 135 4409 5201
E-mail:peter@turbineblade.net
